Hilfe & Grundlagen zur Blendenberechnung

Dieses Dokument beschreibt die theoretischen Grundlagen und Berechnungsverfahren zur hydraulischen Auslegung von Drosselblenden nach Idelchik und Reader-Harris/Gallagher (ISO 5167-2) sowie zur Festigkeits- und Wandstärkenberechnung nach AD-2000 Merkblatt B 0.

1. Zweck des Rechners

Der Rechner vereint zwei wesentliche Schritte der Auslegung von Restriktions- und Drosselblenden in Rohrleitungen:

Hydraulische Auslegung & Nachrechnung: Ermittlung des erforderlichen Blendendurchmessers $d$ bei vorgegebenem Ziel-Druckverlust $\Delta p$ oder Berechnung der hydraulischen Verluste bei vorgegebener Geometrie (Idelchik-Erweiterung für turbulente und laminare Strömungen sowie den Übergangsbereich).
Festigkeits-Nachrechnung: Bestimmung des Schwächungs- beziehungsweise Korrekturfaktors $C_A$ (Variante $D_1$) und der erforderlichen Mindestwanddicke $s_{\text{erf}}$ nach AD-2000 Merkblatt B 0 zur Vermeidung unzulässiger plastischer Verformungen unter Innendruck.

2. Eingangsgrößen & Formelzeichen

Symbol	Einheit	Bezeichnung / Beschreibung
Q	m³/h	Volumenstrom des Mediums
D₁ (oder D)	mm	Rohrinnendurchmesser (Berechnungsdurchmesser)
d	mm	Blendendurchmesser (Innenöffnung der Lochscheibe)
s	mm	Dicke der Blendenplatte (Blendendicke)
ρ	kg/m³	Dichte des Strömungsmediums
μ	10⁻⁶ Pa·s (µPa·s)	Dynamische Viskosität des Mediums
Δp	bar	Wirkdruck / Differenzdruck (messtechnischer Druckabfall direkt an der Blende nach ISO 5167)
Δp_B	bar	Bleibender Druckverlust (netto irreversibler Drosselverlust des Rohrnetzes nach der Ausweitung)
β	—	Durchmesserverhältnis ($\beta = d / D_1$)
Re_R, Re_B	—	Reynolds-Zahlen im Rohr bzw. in der Blendenöffnung
ζ_B	—	Drosselverlustbeiwert für den bleibenden Druckverlust ($\Delta p_B = \zeta_B \cdot \tfrac{\rho}{2} v_R^2$)
α	—	Durchflusszahl nach DIN EN ISO 5167 (in klassischer Literatur teils $\mu$; Verhältnis von realem zu idealem Volumenstrom)
C_org	—	Formbeiwert der ungelochten Platte (nach AD-2000 B0, z. B. 0.4 bei eingespannten/geschweißten Biegungsenden)
C_A	—	Korrekturbeiwert für die Lochung (Polynom 6. Ordnung nach AD-2000 B0, Variante $D_1$)
p	bar	Berechnungsdruck für die Festigkeit (entspricht der berechneten Druckdifferenz $p = \Delta p$)
S	—	Sicherheitsbeiwert (typischerweise 1.5 für Stähle)
K	N/mm²	Zulässige Spannung / Festigkeitswert des Werkstoffs bei Berechnungstemperatur
c₁, c₂	mm	Zuschläge für Korrosion/Erosion (c₁) sowie Toleranzen/Abnutzung (c₂)
s_erf	mm	Erforderliche Mindestwanddicke der Blendenplatte nach AD-2000 B0

3. Hydraulische Berechnung

3.1 Ideale Lochscheibe

Ausgangspunkt der Berechnung ist die reibungsfreie Bernoulli-Gleichung zwischen Punkt 1 (ungestörtes Rohr, Durchmesser $D_1$) und Punkt 2 (Blendenöffnung, Durchmesser $d$). Für den idealen Volumenstrom (keine Verluste) ergibt sich:

Schritt 1: Die Massenerhaltung (Kontinuitätsgleichung)
Da das Medium als inkompressibel vorausgesetzt wird, ist der Volumenstrom an beiden Punkten identisch ($A_1 \cdot v_1 = A_2 \cdot v_2$). Umgestellt nach der Geschwindigkeit im ungestörten Rohr ($v_1$):

v_{1} = \frac{A_{2}}{A_{1}} \cdot v_{2}

Mit dem Durchmesserverhältnis $\beta = d / D_1$ kürzt sich der Kreisflächenfaktor $\pi / 4$ heraus ($A_2 / A_1 = d^2 / D_1^2 = \beta^2$). Daraus ergibt sich die Geschwindigkeitsbeziehung:

v_{1} = β^{2} \cdot v_{2}

Schritt 2: Die Energieerhaltung (Bernoulli-Gleichung)
Entlang einer Stromlinie besagt die Bernoulli-Gleichung für die Druck- und kinetische Energie:

p_{1} + \frac{1}{2} \cdot ρ \cdot v_{1}^{2} = p_{2} + \frac{1}{2} \cdot ρ \cdot v_{2}^{2}

Umsortiert nach der Druckdifferenz $\Delta p = p_1 - p_2$:

Δ p = p_{1} - p_{2} = \frac{1}{2} \cdot ρ \cdot (v_{2}^{2} - v_{1}^{2})

Schritt 3: Zusammenführung & Entstehung von $\beta^4$
Einsetzen der Geschwindigkeitsbeziehung ($v_1 = \beta^2 \cdot v_2$) in den Bernoulli-Ausdruck:

Δ p = \frac{1}{2} \cdot ρ \cdot (v_{2}^{2} - {(β^{2} \cdot v_{2})}^{2}) = \frac{1}{2} \cdot ρ \cdot v_{2}^{2} \cdot (1 - β^{4})

Schritt 4: Auflösen nach der Engstellengeschwindigkeit
Isolieren von $v_2$ in der Blendenöffnung durch Umstellen und Wurzelziehen:

v_{2} = \frac{1}{\sqrt{1 - β^{4}}} \cdot \sqrt{\frac{2 \cdot Δ p}{ρ}}

Schritt 5: Finaler idealer Volumenstrom
Multiplikation mit der Blendenöffnungsfläche $A_d$ (bzw. $A_2$) liefert den idealen Volumenstrom $\dot{V}_{\text{ideal}}$:

{\overset{\cdot}{V}}_{ideal} = \frac{A_{d}}{\sqrt{1 - β^{4}}} \cdot \sqrt{\frac{2 \cdot Δ p}{ρ}}

3.2 Reale Lochscheibe

Wichtige Unterscheidung: Differenzdruck / Wirkdruck ($\Delta p$) vs. Bleibender Druckverlust ($\Delta p_B$)

In der Strömungsmechanik und Messtechnik muss strikt zwischen dem messtechnischen Wirkdruck (Differenzdruck $\Delta p$) an der Blende und dem hydraulisch bleibenden Druckverlust ($\Delta p_B$) der Rohrleitung unterschieden werden:

Kenngröße	Differenzdruck / Wirkdruck ($\Delta p$)	Bleibender Druckverlust ($\Delta p_B$)
Definition	Statische Druckdifferenz direkt zwischen den Druckabnahmen vor der Blende ($p_1$) und in der Engstelle ($p_2$).	Netto-Gesamtdruckverlust im Rohrnetz weit hinter der Blende ($p_1 - p_3$) nach vollständiger Druckrückgewinnung.
Physik. Ursache	Reversible kinetische Beschleunigung des Fluids in die Engstelle ($v_1 \to v_2$) + Reibung.	Irreversible Impuls- und Wirbeldissipation bei der schockartigen Strahlausweitung hinter der Vena Contracta (Borda-Carnot-Verlust).
Anwendung	Messwert für Durchflussmessgeräte & Wirkdruckgeber (DIN EN ISO 5167).	Energie- und Druckverlustberechnung für die Auslegung von Pumpen, Gebläsen und Anlagen.
Verhältnis	$\Delta p_B < \Delta p$: Der bleibende Druckverlust ist stets kleiner als der Wirkdruck. Nach DIN EN ISO 5167-2 gilt näherungsweise: $$\Delta p_B \approx \Delta p \cdot \left(1 - \beta^{1{,}9}\right)$$ Bei kleinen Öffnungen ($\beta \to 0$) ist fast der gesamte Wirkdruck verloren ($\Delta p_B \approx \Delta p$). Bei großen Öffnungen ($\beta = 0{,}75$) werden ca. 65 % des Wirkdrucks im Auslauf als statischer Druck zurückgewonnen ($\Delta p_B \approx 0{,}35 \cdot \Delta p$).

3.2.1 Vena Contracta und Ausflussbeiwert

Im Gegensatz zur idealen Rechnung (Bernoulli, reibungslos) tritt bei einer realen Lochscheibe eine Strahleinschnürung hinter der Öffnung auf – die sogenannte Vena Contracta. Der Strahl schnürt sich zunächst weiter ein (kleinster Querschnitt $A_c < A_2$) und weitet sich erst danach wieder auf. Dadurch entstehen Wirbel, Turbulenz und permanente Druckverluste, die über den Ausflussbeiwert $C_d$ (engl. discharge coefficient) erfasst werden.

Der reale Volumenstrom ist:

Q = C_{d} \cdot A_{2} \cdot \sqrt{\frac{2 \cdot Δ p}{ρ (1 - β^{4})}}

$C_d$ liegt für scharfkantige Lochscheiben typischerweise zwischen 0,60 und 0,65 im turbulenten Bereich und ist von Reynolds-Zahl Re, Durchmesserverhältnis $\beta$ sowie der Druckabnahme-Geometrie abhängig. Die Reader-Harris/Gallagher-Korrelation (RHG) liefert diesen Wert mit hoher Genauigkeit für genormte Corner-Tap-Blenden (vgl. ISO 5167-2).

Strömungsprofil an einer Lochscheibe mit Vena Contracta — *Vena Contracta*: Der Strahl schnürt sich hinter der Lochscheibe auf den Minimalquerschnitt $A_c$ ein, bevor er sich im Auslauf wieder aufweitet. Die Strahleinschnürung ist die Ursache für den bleibenden Druckverlust.

Schritt 6: Übergang vom idealen zum realen Volumenstrom (Zusammenhang mit dem Drosselverlustbeiwert $\zeta_B$)

Der aus der Bernoulli-Gleichung hergeleitete ideale Volumenstrom ($\dot{V}_{\text{ideal}}$) setzt eine reibungs- und verlustfreie Strömung voraus. In realen Rohrleitungsblenden entstehen jedoch dissipative Reibungs- und Wirbelverluste an der Scharfkantigkeit sowie eine Strahleinschnürung (Vena Contracta).

Der bleibende Druckverlust in der Rohrleitung wird über den Drosselverlustbeiwert $\zeta_B$ auf den dynamischen Druck der Rohrströmung bezogen:

Δ p_{B} = ζ_{B} \cdot \frac{1}{2} \cdot ρ \cdot v_{R}^{2}

Drückt man die Rohrgeschwindigkeit über den realen Volumenstrom aus ($v_R = \dot{V}_{\text{real}} / A_1 = \dot{V}_{\text{real}} \cdot \beta^2 / A_d$), folgt für den realen Volumenstrom:

{\overset{\cdot}{V}}_{real} = \frac{A_{d}}{β^{2} \cdot \sqrt{ζ_{B}}} \cdot \sqrt{\frac{2 \cdot Δ p_{B}}{ρ}}

Setzt man den realen und idealen Volumenstrom über die Durchflusszahl $\alpha$ (in der klassischen Hydraulik häufig auch als Ausflusszahl $\mu$ bezeichnet) in Beziehung ($\dot{V}_{\text{real}} = \alpha \cdot \dot{V}_{\text{ideal}}$), ergibt sich der exakte mathematische Zusammenhang zwischen dem Drosselverlustbeiwert $\zeta_B$ und $\alpha$:

α = \frac{\sqrt{1 - β^{4}}}{β^{2} \cdot \sqrt{ζ_{B}}} ⇔ ζ_{B} = \frac{1 - β^{4}}{α^{2} \cdot β^{4}}

Der Ausflussbeiwert $C_d$ (ISO 5167) und die Durchflusszahl $\alpha$ (DIN) unterscheiden sich durch den $(1{-}\beta^4)$-Korrekturfaktor:

C_{d} = α \cdot \sqrt{1 - β^{4}} ⇔ α = \frac{C_{d}}{\sqrt{1 - β^{4}}}

*Hinweis zur Ausflussformel $\mu = 1 / \sqrt{\zeta_B}$: * In manchen Lehrbüchern findet man die vereinfachte Beziehung $\mu = 1 / \sqrt{\zeta_B}$ bzw. $\zeta_B = 1 / \mu^2$. Diese Sonderform gilt exakt für den freien Ausfluss aus einem großen Behälter ins Freie, bei dem das Anströmungsverhältnis vernachlässigbar klein ist ($\beta = d / D_1 \to 0$). Bei einer Drosselblende in einer Rohrleitung ($\beta > 0$) muss hingegen das Durchmesserverhältnis über den Geometriefaktor $(1 - \beta^4)$ berücksichtigt werden.

3.2.2 Idelchik-Anpassung

Die Idelchik-Erweiterung ergänzt die ideale Bernoulli-Herleitung um Reynolds-abhängige Korrekturfaktoren für laminare und turbulente Strömungszustände:

Strömungsgeschwindigkeiten & Reynolds-Zahlen

Der Volumenstrom $Q$ in m³/h wird zunächst in m³/s umgerechnet ($Q_s = Q / 3600$). Die mittlere Rohrgeschwindigkeit $v_R$ und die Geschwindigkeit in der Blendenöffnung $v_B$ ergeben sich zu:

v_{R} = \frac{4 \cdot Q_{s}}{π\cdotD_{1}^{2}}, v_{B} = \frac{v_{R}}{β^{2}} mit β = \frac{d}{D_{1}}

Die Reynolds-Zahlen in Rohr und Blende berechnen sich wie folgt:

{Re}_{R} = \frac{ρ \cdot v_{R} \cdot D_{1}}{μ}, {Re}_{B} = \frac{ρ \cdot v_{B} \cdot d}{μ}

Drosselverlustbeiwert $\zeta_B$ (Idelchik)

Der Drosselverlustbeiwert $\zeta_B$ setzt sich aus einem turbulenten Verlustanteil nach Idelchik ($\zeta_{B,\text{turb}}$) und einem laminaren Reibungsanteil ($\zeta_{B,\text{lam}}$) zusammen:

ζ_{B,turb} = 2.35 \cdot {(\frac{1 - β^{2}}{β^{2}})}^{2}, ζ_{B,lam} = \frac{64}{{Re}_{B}} \cdot \frac{s}{d}

Zur Abdeckung laminarer und im Übergang befindlicher Strömungen wird ein Reynolds-Korrekturfaktor $f(\text{Re}_B)$ angewendet:

f = {\begin{cases} 1.0 & für {Re}_{B} \geq 4000 \\ \frac{{Re}_{B}}{4000} & für {Re}_{B} \leq 500 \\ 0.125 + 0.875 \cdot \frac{{Re}_{B} - 500}{3500} & für 500 < {Re}_{B} < 4000 \end{cases}

Der Drosselverlustbeiwert $\zeta_B$ und der bleibende Druckverlust $\Delta p_B$ in bar berechnen sich nach Idelchik zu:

ζ_{B} = f \cdot ζ_{B,turb} + ζ_{B,lam}, Δ p_{B} = \frac{ζ_{B} \cdot ρ \cdot v_{R}^{2}}{2 \cdot 10^{5}} [bar]

3.2.3 Reader-Harris/Gallagher (RHG) Korrelation

Die RHG-Korrelation ist eine empirische Formel zur genauen Bestimmung des Ausflussbeiwerts $C_d$ für norm-konforme Messblenden nach ISO 5167-2 (Corner-Tap-Druckabnahmen). Sie ist gegenüber der Idelchik-Näherung präziser im turbulenten Bereich und berücksichtigt Reynolds-Abhängigkeit sowie Druckabnahme-Geometrie.

Ausflussbeiwert $C_d$ (RHG)

Die vollständige Formel lautet (Corner-Tap-Konfiguration, $L_1 = L_2 = 25{,}4/D$):

C_{d} = 0.5961 + 0.0261 β^{2} - 0.216 β^{8} + 0.000521 {(\frac{10^{6} β}{Re})}^{0.7} + (0.0188 + 0.0063 A) β^{3.5} {(\frac{10^{6}}{Re})}^{0.3} + (0.043 + 0.080 e^{- 10 L_{1}} - 0.123 e^{- 7 L_{1}}) (1 - 0.11 A) \frac{β^{4}}{1 - β^{4}} - 0.031 (M_{2} - 0.8 {M_{2}}^{1.1}) β^{1.3}

Reynolds-Zahl & Hilfsgrößen

Re = \frac{ρ v_{1} D}{μ}, A = {(\frac{19000 β}{Re})}^{0.8}

L_{1} = L_{2} = \frac{25.4}{D [mm]}, M_{2} = \frac{2 L_{2}}{1 - β}

Differenzdruck ($\Delta p$) & Bleibender Druckverlust ($\Delta p_B$) nach RHG

Aus dem ermittelten Ausflussbeiwert $C_d$ errechnet sich zunächst die Endgleichung für den messtechnischen Differenzdruck (Wirkdruck $\Delta p$) an der Blende:

Δ p = \frac{ρ}{2} {(\frac{Q}{C_{d} A_{2}})}^{2} (1 - β^{4})

Der an der Lochscheibe entstehende Wirkdruck wird hinter der Blende nur teilweise wieder in statischen Druck zurückgewonnen. Durch Kontraktion, Turbulenz, Wirbelbildung und Reibung entsteht ein bleibender Druckverlust ($\Delta p_B$). Dieser wird üblicherweise über einen Drosselverlustbeiwert $\zeta_{B,\text{RHG}}$ beschrieben:

ζ_{B,RHG} = {(\frac{1}{C_{d} β^{2}} - 1)}^{2}

Einsetzen der Kontinuitätsgleichung $v_1 = Q / A_1$ liefert die Endgleichung für den bleibenden Druckverlust $\Delta p_B$ im Rohrnetz:

Δ p_{B} = ζ_{B,RHG} \cdot \frac{ρ}{2} v_{1}^{2} = {(\frac{1}{C_{d} β^{2}} - 1)}^{2} \cdot \frac{ρ}{2} {(\frac{Q}{A_{1}})}^{2}

Normative Einsatzgrenzen der RHG-Korrelation (ISO 5167-2)

Gültigkeitsgrenzen nach DIN EN ISO 5167-2:

Reynolds-Zahl im Rohr ($\text{Re}_D$): $\text{Re}_D \ge 5000$ für $0{,}20 \le \beta \le 0{,}56$ bzw. $\text{Re}_D \ge 16\,000 \cdot \beta^2$ für $\beta > 0{,}56$. Unterhalb von $\text{Re}_D = 5000$ ist die Formel normativ unzulässig und physikalisch ungültig.
Durchmesserverhältnis ($\beta$): $0{,}20 \le \beta \le 0{,}75$.
Rohrinnendurchmesser ($D_1$): $50\text{ mm} \le D_1 \le 1000\text{ mm}$.
Blendendicke ($s$): $s \le 0{,}05 \cdot D_1$.
Bohrungskante ($r_k$): Scharfkantig ohne Eckenabrundung (Verrundung $r_k < 0{,}0004 \cdot d$).
Strömungszustand: Ausgelastete, voll ausgebildete, inkompressible Einphasenströmung.

3.2.4 Druckverlauf $\Delta p_B(\beta)$ – Methodenvergleich (Default-Beispiel)

Das nachfolgende Diagramm vergleicht den bleibenden Druckverlust $\Delta p_B$ [bar] in Abhängigkeit vom Durchmesserverhältnis $\beta = d / D_1$ für die drei Berechnungsmethoden beim voreingestellten Standardbeispiel des Rechners ($D_1 = 50\text{ mm}$, $s = 1{,}0\text{ mm}$, $Q = 2{,}0\text{ m}^3/\text{h}$, Wasser bei $20\text{ °C}$ mit $\rho = 998\text{ kg/m}^3$ und $\mu = 1001\text{ µPa}\cdot\text{s}$):

Reader-Harris/Gallagher (RHG): Empirische Exaktkorrelation nach ISO 5167-2.
Idelchik-Näherung: Drosselverlustbeiwert-Ansatz $\zeta_{B,\text{Idelchik}}$ nach I.E. Idelchik.
Konstanter Beiwert $C_d = 0{,}62$: Ausfluss-Klassiker nach Bernoulli/Torricelli.

Bleibender Druckverlust $\Delta p_B$ [bar] über $\beta = d / D_1$ (logarithmische Skala)

RHG (ISO 5167) Idelchik C_d = 0,62

3.2.4 Drosselverlustbeiwert $\zeta_B$ über Reynolds-Zahl $\text{Re}_B$ (Idelchik vs. RHG)

Das nachfolgende Diagramm veranschaulicht den Verlauf des Drosselverlustbeiwerts $\zeta_B$ in Abhängigkeit von der Reynolds-Zahl in der Blendenöffnung ($\text{Re}_B$) für verschiedene Durchmesserverhältnisse $\beta$ im zulässigen Bereich ($0.15 \le \beta \le 0.75$). Verglichen werden die Idelchik-Näherung (durchgezogene Linien) und die Reader-Harris/Gallagher (RHG) Korrelation (gestrichelte Linien).

Legende / Durchmesserverhältnisse $\beta = d / D_1$:

—— β = 0.20 —— β = 0.30 —— β = 0.40 —— β = 0.50 —— β = 0.60 —— β = 0.70 —— β = 0.75

—— Durchgezogen: Idelchik-Näherung ($\zeta_{B,\text{Idelchik}}$) - - - Gestrichelt (kräftig): RHG-Korrelation ($\zeta_{B,\text{RHG}}$) im norm-gültigen Bereich ($\text{Re}_D \ge 5000$) - - - Blass-Gestrichelt: Ungültige Extrapolation von RHG ($\text{Re}_D < 5000$)

*Gestrichelte graue Linien markieren die Grenzen $\text{Re}_B = 500$ und $\text{Re}_B = 4000$ (Idelchik). Die blaue vertikale Strichlinie markiert die RHG-Mindestgrenze $\text{Re}_D = 5000$.

⚠️ Einsatzgrenzen der RHG-Korrelation im Diagramm:
Die gestrichelten RHG-Kurven sind laut DIN EN ISO 5167-2 erst ab $\text{Re}_D \ge 5000$ ($\text{Re}_B \ge 5000 / \beta$) normativ gültig. Unterhalb dieser Grenze ($\text{Re}_D < 5000$, im Diagramm blass dargestellt) führt die Extrapolation der RHG-Formel zu massiven Abweichungen. Für laminare und Übergangsströmungen muss zwingend das Verfahren nach Idelchik verwendet werden.

4. Festigkeitsberechnung nach AD-2000 Merkblatt B 0

4.1 Schwächungsfaktor $C_A$ (Variante $D_1$)

Die Kerbwirkung und Spannungsüberhöhung durch das zentrale Loch in einer ebenen Platte wird nach AD-2000 Merkblatt B 0 über ein Polynom 5. Grades in Abhängigkeit vom Durchmesserverhältnis $x = d / D_1$ approximiert:

C_{A} = \sum_{i = 1}^{6} A_{i} \cdot {(\frac{d}{D_{1}})}^{i - 1} mit 0 < \frac{d}{D_{1}} \leq 0.8

Koeffizienten des Polynoms:

$A_1 = 0.99903420$
$A_2 = 1.98062600$
$A_3 = -9.01855400$
$A_4 = 18.63283300$
$A_5 = -19.49759000$
$A_6 = 7.61256800$

4.2 Erforderliche Wanddicke $s_{\text{erf}}$ (AD-2000 B 0)

Mit dem wirksamen Formbeiwert $C = C_{\text{org}} \cdot C_A$ berechnet sich die erforderliche Mindestwanddicke $s_{\text{erf}}$ (in mm) wie folgt:

s_{erf} = C \cdot D_{1} \cdot \sqrt{\frac{p \cdot S}{10 \cdot K}} + c_{1} + c_{2}

4.3 Richtwerte: Zulässige Spannung $K$ bei 200 °C

Orientierungswerte für typische Werkstoffe zur Eingabe von $K$ (nicht normativ):

Werkstoff	Zulässige Spannung K bei 200 °C [N/mm²]	Normbasis / Regelwerk	Bemerkung
1.4571 (316Ti)	95 – 105	AD-2000 W2	Edelstahl, hoch korrosionsbeständig
1.4404 (316L)	85 – 100	AD-2000 W2	Austenitischer Edelstahl
P235GH	75 – 90	AD-2000 W1	Klassischer Unlegierter Druckbehälterstahl
Titan (Grade 2)	60 – 80	AD-2000 W10 / Hersteller	Geringer E-Modul, hohe Säurebeständigkeit
Tantal	40 – 60	Herstellerdaten	Sonderwerkstoff / Liner
Borosilicatglas 3.3	7 – 10	AD-2000 N4	Spröder Glaswerkstoff, keine Plastizität
PTFE	1 – 2	Kriechgrenzen-Daten	Stark kriechend, nur als Dichtung/Liner

5. Anwendungsgrenzen & Rechtliche Hinweise

Gültigkeitsbereich der Näherungen:

Idelchik (Hydraulik): Inkompressible Medien (Wasser, Glykol, Öle). Gültig für $0.15 \le \beta \le 0.75$ und $\text{Re}_B > 100$. Nicht direkt anwendbar auf kompressible Gase, Dampf oder Mehrphasenströmungen.
RHG-Korrelation: Gültig für $0.20 \le \beta \le 0.75$ und $\text{Re} \ge 5000$. Ausgelegt für Corner-Tap-Blenden nach ISO 5167-2.
AD-2000 B0: Das Polynom $C_A$ gilt für $0 < x = d / D_1 \le 0.8$. Bei überschrittenem Bereich wird im Rechner eine Warnung ausgegeben.

Haftungsausschluss / Disclaimer:
Diese Anwendung dient als Werkzeug für überschlägige technische Auslegungen und vergleichende Berechnungen. Sie ersetzt keine amtliche Prüfung oder vollständige statische Festigkeitsrechnung nach rechtsverbindlichen Druckgeräte-Regelwerken (wie AD-2000, EN 13445 oder ASME). Alle Ergebnisse sind von einem qualifizierten Ingenieur eigenverantwortlich zu prüfen.